Черт. 62. К примеру расчета 47

Из черт. 62, а имеем h0=800-50=750 мм.

Сначала проверим прочность пространственного сечения по 2-й схеме согласно п. 3.90. При этом, поскольку сосредоточенные силы, приложенные посередине высоты сечения, вызывают отрыв растянутой зоны балки, учтем, что часть вертикальных хомутов воспринимает отрывающую силу, равную согласно п. 3.97:

(где hs = 400 - 50 = 3 гостиница нева санкт петербург 50 мм).

Усилие на единицу длины балки в вертикальных хомутах, расположенных у правой грани, от действия отрывающей силы F определим, распределяя отрывающую силу на две ветви хомутов и принимая ширину площадки опирания силы F b = 300 мм, тогда

а = 2hs + b = 2•350 + 300 = 1000 мм = 1 м,

т.е.

Таким образом, учитываемая при расчете пространственного сечения величина qsw2 при Аsw2 = 154 мм2 (114) и s2 = 100 мм (см. черт. 62, а) будет равна:

Согласно черт. 58, в и 62, а, принимаем bf,min = 200 мм, h = 800 мм, bov=0, As2 = 1071 мм2 (132 + 112+114).

Тогда значение с2 будет равно:

Пространственное сечение располагаем у опоры балки. Поскольку с2 < 1,94 м, т. е. пространственное сечение не выходит за пред елы участка с ненулевыми значениями Т, оставляем с2 = 1,2 м.

Расчетные значения Q и T принимаем на расстоянии  от опоры, т.е.  кН; Т = 40 кН•м.

Поскольку RsAs2 = 365•1071 = 391•103 Н < 2qsw2h = 2•372•800=595•103 Н, оставляем RsAs2 = 391 кН.

Высоту сжатой зоны х2 определяем как для прямоугольного сечения согласно п. 3.20, принимая для данной схемы h0 = b0 = 200 -50 = 150 мм и b = h = 800 мм (сжатый свес полки не учитывается).

Поскольку а' = 50 мм составляет значительную долю от h0 = 150 мм, значение х2 определяем без учета сжатой арматуры:

 мм < а' = 50 мм.

Проверяем условие (187), принимая bow = bo = 150 мм:

 >

> Т + 0,5 Qbf,min = 40 + 0,5  293,5  0,2 = 69,35 кНм,

т. е. прочность по 2-й схеме обеспечена.

Проверяем прочность пространственного сечения по 1-й схеме согласно п. 3.89. Принимаем b'f = b = 200мм; bf= 350мм; Аs1 = 2526 мм2 (332   + 112); Аs1 = 308 мм2 (214); Аsw1 = 154 мм2 (114); s1 = 200 мм.

Определяем длину проекции c1:

c1 = 2h + 2bf + b'f   2b = 2  800 + 2  350 + 200   2  200 = 2100 мм.

Пространственное сечение располагаем на участке между опорой и первым грузом у места приложения этого груза. Поскольку c1 > 1,94 м, т.е. пространственное сечение выходит за пределы балки, принимаем c1 = 1,94м. Расчетные значения М и Т принимаем на расстоянии   от опоры, т.е.   кНм; Т = 40 кНм.

Высоту сжатой зоны определяем как для прямоугольного сечения:

 ,

при этом х1 = 311 мм < R ho = 0,604  750 = 453 мм (где R   см. табл. 18);

 .

Поскольку 2qsw1 bf +   = 2  223  350  +   = 636,2  103 H < Rs As1 = 365  2526 = 922  103 H, принимаем Rs As1 = 636,9  103 H.

Проверяем условие (185), приняв how = ho = 750 мм:

т. е. прочность сечения по 1-й схеме обес печена.

Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузок

РАСЧЕТ НА МЕСТНОЕ СЖАТИЕ

3.93(3.39). При расчете на местное сжатие (смятие) элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие

 ,                                             (194)

где N — продольная сжимающая сила от местной нагрузки;

Aloc1 — площадь смятия (см. черт. 63);

 — коэффициент, принимаемый равным:

при равномерном распределении местной нагрузки на площади смятия — 1,0;