В формулах (259) и (260) :

z — расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры S до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, определяемое согласно п. 4.16, при этом для внецентренно растянутых элементов при ео < 0,8ho z принимается равным zs — расстоянию между центрами тяжести арматуры S и S, коэффициент v в формуле (277) принимается всегда равным vsh = 0,45 (как при непродолжительном действии нагрузки); допускается z принимать таким же, как при расчете по деформациям на те же нагрузки, если

В случае, когда Mr < Mcrc (см. п. 4.2), значение s, определяется по формуле

                                               (261)

где s,crc  напряжение в арматуре при действии нагрузки, соответствующей образованию трещин, определяемое по формулам (259) и (260) с заменой М на

Mcrc и N на   

При определении Ncrc моменты Mcrc и Mr допускается вычислять при r = 0,8Wred /Ared.

При расположении растянутой арматуры в несколько рядов по высоте сечения в изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементах при eo > 0,8ho напряжения s необходимо умножать на коэффициент n, равный:

                                               (262)

где х = ho; значение  определяется по формуле (274); для изгибаемых элементов допускается принимать значение х таким же, как и при расчете по прочности;

а1, a2 — расстояния от центра тяжести площади сечения соответственно всей арматуры S и крайнего ряда стержней до наиболее растянутого волокна бетона.

Значение напряжения s от действия полной нагрузки, определенное с учетом коэффициента n, не должно превышать Rs,ser. Это условие допускается не проверять для статически определимых конструкций с арматурой одного класса при ее однорядном расположении.

Упрощенные способы определения s. Для изгибаемых элементов допускается определять s по формуле

                                               (263)

где Ми — предельн ый момент по прочности, равный:

при проверке прочности сечений  правой части неравенств (17) — (21), (28), (30)

при подборе сечения арматуры

здесь Mtot,d — момент от действия полной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке f > 1,0;

Аs,fact — фактическая площадь принятой арматуры;

Asd — площадь арматуры, требуемая по расчету прочности.

При применении арматуры разных классов в формулу (263) вводится расчетное сопротивление арматуры для предельных состояний первой группы Rs по более прочной арматуре.

Для внецентренно сжатых элементов из тяжелого и легкого бетонов при Mr  Mcrc допускается вычислять s по формуле

                                               4)

где crc — коэффициент, определяемый по табл. 30.

Таблица 30

f              

Найденные по формулам (263) и (264) значения s в случае расположения арматуры в несколько рядов по высоте сечения умножаются на коэффициент n.

4.10 (4.14). Ширина непродолжительного раскрытия трещин от действия всех нагрузок определяется как сумма ширины продолжительного раскрытия от действия постоянных и длительных нагрузок (при l > 1,0) и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок (при l = 1,0). Этому соответствует определение ширины непродолжительного раскрытия трещин по формуле

                               (265)

где acrс,l — ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок;

l > 1,0— см. п. 4.7; если величина acrс,l определена с учетом формулы (253), то коэффициент l в формуле (265) заменяется произведением l l1 (где l1  см. п. 4.8б);

sl, s — определяются согласно п. 4.9 соответственно от суммы постоянных и длительных нагрузок и от всех нагрузок.

Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента

4.11(4.17). Шири на раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, при армировании хомутами, нормальными к продольной оси, должна определяться по формуле

                (266)

где l  коэффициент, принимаемый равным при учете:

кратковременных нагрузок и непродолжительного

действия постоянных и длительных нагрузок................. 1,00