мм.

Принимая шаг вертикальных хомутов s2 = 100 мм, находим площадь сечения одного хомута:

Asw2 = 1,54 • 100 = 154 мм2.

Принимаем хомуты диаметром 14 мм (Asw2 = 154 мм2).

Проверим прочность по продольной арматуре, установленной у верхней растянутой грани приопорного участка ригеля согласно п. 3.85а (1-я схема).

Из черт. 61, а находим As1 = 3217 мм2 (432) и  = 1388 мм2 (220 + 222), а' = 68 мм.

По формуле (172) определим высоту сжатой зоны х1, принимая Rb = 16 МПа (т.е. при  = 1,1, поскольку учитывается ветровая нагрузка):

 мм > 2а/ = 2 • 68 =   

= 136 мм.

Шаг и диаметр горизонтальных поперечных стержней приопорного участка принимаем такими же, как для вертикальных хомутов, т.е. s1=100 мм, Asw1=154 мм2, отсюда

 Н/мм;

h0 = 800 - 80 = 720 мм.

Проверим выражение qsw1b(h0-0,5x1) = 446,6•300(720-0,5•139)=

= 87,2•106 Н•мм <  Н•мм. Следовательно, qsw оставим без изменения.

Проверим условие (173):

 < RsAs(ho-0,5x1)=

= 365•3217(720-0,5•139)=763,8•106 Н•мм,

т.е. верхней продольной арматуры из условия прочности установлено достаточно.

Из условия (176) проверим прочность по горизонтальной поперечной арматуре, расположенной на приопорном участке:

qsw1b(h0 - 0,5x1) = 446,6•300(720-0,5•139)=

= 87,2•106 Н•мм >  кН•м,

т.е. горизонтальной поперечной арматуры на приопорном участке установлено достаточно.

Как видно из черт. 61, б, д, в сечении с наибольшим пролетным изгибающим моментом имеет место крутящий момент, поэтому следует проверить прочность по продольной арматуре, установленной у нижней растянутой грани в средней части пролета ригеля, из условия (174).

Для этой части ригеля, два верхних стержня  32 оборваны, и поэтому, согласно черт: 61, а, имеем A/sw = 1609 мм2 (2  32); а/ = 62 мм; As1 = 1388 мм2 (2  20 + 2 22); а = 68 мм.

Определим высоту сжатой зоны х1, принимая Rb = 13 МПа (т.е. при  =0,9, поскольку ветровая нагрузка не учитывается):

 < 0.

Принимаем х1 = 2а', отсюда h0 - 0,5 x1 = h - a - a' = 800 - 68 - 62 = 670 мм.

Горизонтальные поперечные стержни в средней части пролета принимаем диаметром 14 мм (Аsw1 = 154 мм2) и с шагом s1 = 200 мм, отсюда

 Н/мм.

Из черт. 61, б, д имеем:

 кН•м;

Мmax = 321 кН•м.

Проверим условие (174):

 321•106+

+  <

< RsAs1 (h0 - 0,5x1) = 365•1388•670=339,4•106 Н•мм,

т.е. нижней продольной арматуры из условия прочности установлено достаточно.

Определим, на каком расстоянии lх от нулевой точки эпюры Т можно допустить шаг горизонтальных поперечных стержней 200 мм, используя условие (176). Принимая Т=tlx, имеем qsw1b(h0 - 0,5 x1) =  , отсюда

Следовательно, шаг горизонтальных стержней 100 мм можно допустить на приопорных участках ригеля длиной 2,45-1,47  1 м.

Пример 47. Д ано: балка перекрытия с поперечным сечением - по черт. 62, а; расположение нагрузок, эпюры изгибающих и крутящих моментов, а также эпюра поперечных сил - по черт. 62, б; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 13 МПа при  = 0,9); продольная и поперечная арматура класса А-III (Rs = Rsc = 365 МПа; Rsw = 290 МПа).

Требуется проверить прочность балки на совместное действие кручения и изгиба.

Расчет. Разбиваем поперечное сечение на два прямоугольника размерами 200х400 и 350х400 мм и проверяем условие (184):

  84,5•106 Н•мм > Т = 40 кН•м.